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摘要(yao)：基于光熱(re)電站熔鹽儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)結構建立(li)了儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)的三維計算模型(xing),通過載荷施加及邊界條件設置(zhi)(zhi)進行熱(re)應(ying)(ying)力耦(ou)合分析,得到不(bu)(bu)同(tong)斜溫(wen)層(ceng)(ceng)位置(zhi)(zhi)儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)的熱(re)應(ying)(ying)力及位移分布情(qing)況。根(gen)據不(bu)(bu)同(tong)斜溫(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)度、位置(zhi)(zhi)獲得儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)罐(guan)(guan)(guan)壁熱(re)應(ying)(ying)力變化趨(qu)勢。斜溫(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)度越(yue)大(da),儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)罐(guan)(guan)(guan)壁熱(re)應(ying)(ying)力越(yue)小(xiao)。斜溫(wen)層(ceng)(ceng)位置(zhi)(zhi)由罐(guan)(guan)(guan)底上升(sheng)到罐(guan)(guan)(guan)頂,罐(guan)(guan)(guan)壁熱(re)應(ying)(ying)力先增(zeng)大(da)后減小(xiao)。這些結果不(bu)(bu)僅有助(zhu)于深入了解儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)的工作性能和(he)安(an)全性,還為(wei)儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)的優化設計和(he)改進提(ti)供了重要(yao)的理論(lun)依據和(he)實踐指導。

概述

當(dang)下,全(quan)(quan)球(qiu)對能源(yuan)(yuan)的(de)需(xu)(xu)求(qiu)(qiu)持續上升,然(ran)而(er)石(shi)油等不可(ke)再(zai)生(sheng)資(zi)源(yuan)(yuan)日益短缺,且全(quan)(quan)球(qiu)范圍內(nei)環境(jing)(jing)(jing)污(wu)染(ran)問題(ti)愈發(fa)嚴(yan)重。為解決(jue)能源(yuan)(yuan)及環境(jing)(jing)(jing)問題(ti),實(shi)(shi)現(xian)(xian)世界范圍內(nei)可(ke)持續發(fa)展,必(bi)須創新(xin)技術(shu),發(fa)展清(qing)潔可(ke)再(zai)生(sheng)能源(yuan)(yuan),減少對環境(jing)(jing)(jing)的(de)破壞,同時滿(man)足日益增長的(de)能源(yuan)(yuan)需(xu)(xu)求(qiu)(qiu)。太(tai)陽(yang)能取之(zhi)不盡用(yong)之(zhi)不竭(jie),作為可(ke)再(zai)生(sheng)能源(yuan)(yuan)優(you)勢明(ming)顯(xian),開(kai)發(fa)太(tai)陽(yang)能光熱(re)發(fa)電(dian)技術(shu)是高效利用(yong)可(ke)再(zai)生(sheng)能源(yuan)(yuan)的(de)絕(jue)佳途徑。然(ran)而(er)太(tai)陽(yang)能等新(xin)能源(yuan)(yuan)具有明(ming)顯(xian)的(de)波(bo)動性(xing)、間歇(xie)性(xing)、不穩(wen)定性(xing)、反調峰(feng)特性(xing)等天然(ran)屬性(xing),對電(dian)力系(xi)統安全(quan)(quan)穩(wen)定運行提出(chu)了巨大挑戰,絕(jue)大部分光熱(re)電(dian)站需(xu)(xu)要(yao)配置儲熱(re)系(xi)統。儲能與(yu)新(xin)能源(yuan)(yuan)發(fa)電(dian)、電(dian)力系(xi)統協調優(you)化運行已成(cheng)為實(shi)(shi)現(xian)(xian)雙碳目標的(de)必(bi)由之(zhi)路。

光(guang)熱(re)(re)(re)發電(dian)增加了儲(chu)(chu)熱(re)(re)(re)系統(tong),優勢明顯。白(bai)天熱(re)(re)(re)量(liang)充足(zu)(zu)時進(jin)行熱(re)(re)(re)量(liang)的(de)存(cun)儲(chu)(chu),夜間(jian)(jian)熱(re)(re)(re)量(liang)不(bu)足(zu)(zu)時進(jin)行熱(re)(re)(re)量(liang)的(de)釋放,從(cong)而保證電(dian)網24小時不(bu)間(jian)(jian)斷調峰(feng)發電(dian)需求。熔鹽儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)具備高儲(chu)(chu)熱(re)(re)(re)能(neng)力和高穩定性(xing),因此在光(guang)熱(re)(re)(re)電(dian)站的(de)儲(chu)(chu)熱(re)(re)(re)子系統(tong)中,常(chang)采(cai)用高溫熔鹽儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)進(jin)行儲(chu)(chu)熱(re)(re)(re)。作為新(xin)型儲(chu)(chu)能(neng)性(xing)光(guang)熱(re)(re)(re)電(dian)站的(de)核心(xin)設備,熔鹽儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)為電(dian)站連續(xu)穩定的(de)蓄熱(re)(re)(re)供氣提供保障(zhang)。在構(gou)建新(xin)型電(dian)力系統(tong)過程中,熔鹽儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)為解決光(guang)伏風電(dian)等新(xin)能(neng)源間(jian)(jian)歇性(xing)問(wen)題提供重(zhong)要助(zhu)力。

熔(rong)鹽儲罐(guan)為常壓(ya)設(she)(she)備,但是其高度(du)已達到(dao)15余米(mi),罐(guan)壁受到(dao)熔(rong)鹽介質(zhi)的(de)(de)靜壓(ya)載(zai)荷,且在(zai)(zai)運行(xing)過程中(zhong)斜(xie)溫(wen)層(ceng)上下(xia)溫(wen)差最高達到(dao)235℃。由于斜(xie)溫(wen)層(ceng)的(de)(de)存在(zai)(zai),罐(guan)體面臨著劇烈的(de)(de)溫(wen)度(du)變(bian)化所帶來的(de)(de)安(an)全隱患,因此有必要對(dui)儲罐(guan)罐(guan)壁斜(xie)溫(wen)層(ceng)附近的(de)(de)熱(re)應(ying)力(li)情(qing)況進(jin)行(xing)分(fen)析(xi)(xi)。本文(wen)通過有限元分(fen)析(xi)(xi)軟件,采用Coupledtemp-displacement分(fen)析(xi)(xi)步(穩(wen)態計算)對(dui)模(mo)型(xing)的(de)(de)熱(re)應(ying)力(li)進(jin)行(xing)數值模(mo)擬計算,得到(dao)儲罐(guan)罐(guan)壁熱(re)應(ying)力(li)分(fen)布情(qing)況并(bing)進(jin)行(xing)分(fen)析(xi)(xi),為儲罐(guan)斜(xie)溫(wen)層(ceng)設(she)(she)計提供指導,從而保障光熱(re)電站儲熱(re)系統的(de)(de)安(an)全穩(wen)定運行(xing)。

1設備參數及有限元模型

以某(mou)項目(mu)工程實例為原型進行分析計算(suan)。熔鹽儲罐(guan)結構示意圖如(ru)圖1所示。

圖1熔鹽儲罐結構(gou)示意圖

由于儲罐結(jie)(jie)構復雜,涉(she)及結(jie)(jie)構多,建立(li)三(san)維整體(ti)模(mo)(mo)(mo)型(xing)(xing)(xing)難度較大。因此根據運行(xing)(xing)工況結(jie)(jie)構工藝,為更(geng)好地對結(jie)(jie)構進行(xing)(xing)建模(mo)(mo)(mo)分析,在不(bu)影響計(ji)算結(jie)(jie)果準確性的前提下(xia),盡可能簡化模(mo)(mo)(mo)型(xing)(xing)(xing),減少計(ji)算量。由于熔鹽(yan)儲罐結(jie)(jie)構的對稱性,利(li)用三(san)維軟件(jian)建立(li)實體(ti)模(mo)(mo)(mo)型(xing)(xing)(xing)的十分之(zhi)一(yi)部分進行(xing)(xing)數值模(mo)(mo)(mo)擬分析。計(ji)算模(mo)(mo)(mo)型(xing)(xing)(xing)如圖(tu)2所示。

圖2熔鹽儲罐(guan)三(san)維計算模型

2材料物性及載荷邊界

熔鹽儲罐罐壁及罐底(di)材(cai)料為(wei)S34779,材(cai)料標準《承壓設(she)備用不銹鋼和耐(nai)熱鋼鋼板和鋼帶》(GB/T24511-2017)。由于本(ben)次分析計算包(bao)含溫(wen)度(du)參(can)數,故材(cai)料屬(shu)性(xing)設(she)為(wei)與溫(wen)度(du)相關,具體材(cai)料屬(shu)性(xing)見表1[材(cai)料屬(shu)性(xing)選擇源自(zi)《壓力容器(qi)》(GB150-2011)]。

表1S34779材料屬性表

熔鹽儲罐斜溫層位置計算(suan)工況見表2。

表2計算工況

熔鹽(yan)儲罐(guan)(guan)載荷及(ji)邊界施(shi)(shi)加(jia)(jia)如圖3所(suo)示。罐(guan)(guan)壁(bi)內表面施(shi)(shi)加(jia)(jia)熔鹽(yan)介質(zhi)靜液(ye)(ye)壓載荷,模型高度(du)為(wei)(wei)14m,液(ye)(ye)位高度(du)12.9m,罐(guan)(guan)底(di)(di)面載荷為(wei)(wei)0.2379MPa。初始溫度(du)設置為(wei)(wei)20℃,斜(xie)溫層(ceng)(ceng)溫度(du)載荷為(wei)(wei)330~565℃,斜(xie)溫層(ceng)(ceng)厚度(du)2m,斜(xie)溫層(ceng)(ceng)位置由下至上分(fen)別為(wei)(wei)0.8~2.8m及(ji)9.1~11.1m。模型坐標為(wei)(wei)柱坐標,其中(zhong)(zhong)半徑方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)R、轉角(jiao)方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)T為(wei)(wei)極坐標,豎(shu)(shu)直(zhi)方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)Z為(wei)(wei)豎(shu)(shu)坐標;模型上端(duan)施(shi)(shi)加(jia)(jia)T方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)約束(shu),罐(guan)(guan)底(di)(di)面施(shi)(shi)加(jia)(jia)Z方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)約束(shu),罐(guan)(guan)壁(bi)對稱(cheng)面施(shi)(shi)加(jia)(jia)T方(fang)(fang)向(xiang)(xiang)(xiang)對稱(cheng)約束(shu),罐(guan)(guan)底(di)(di)中(zhong)(zhong)心點處施(shi)(shi)加(jia)(jia)固定約束(shu)。

圖3熔鹽儲罐(guan)載(zai)荷及邊界施加示意圖

3儲罐熱應力分析

通過有(you)限(xian)元分(fen)析軟件對模型進行分(fen)析得(de)到儲罐(guan)熱應力(li)及(ji)位移分(fen)布云圖如圖4~圖7所示。

圖4儲(chu)罐熱應(ying)力分布云圖(工(gong)況1)

圖5儲罐位移分布云圖(工況1)

圖(tu)6儲罐熱應力分布云圖(tu)(工況(kuang)2)

圖7儲罐(guan)位(wei)移分布云(yun)圖(工況(kuang)2)

工況1斜(xie)(xie)溫層位于(yu)儲罐(guan)上部,由(you)圖5位移分布云圖可以看出,最大(da)變(bian)形(xing)位于(yu)儲罐(guan)頂部,罐(guan)壁受溫度影響沿半徑(jing)方(fang)向膨脹,最大(da)變(bian)形(xing)量為159.8mm;由(you)圖4應力(li)分布云圖可以看出,由(you)于(yu)溫差(cha)存在(zai),斜(xie)(xie)溫層下端附(fu)近熱應力(li)較(jiao)大(da),最大(da)應力(li)位于(yu)模(mo)型(xing)原點處,此處受固(gu)定約束的影響,最大(da)應力(li)值(zhi)為300MPa。

工況2斜(xie)溫層(ceng)位(wei)(wei)(wei)于(yu)(yu)儲罐下部(bu),由(you)圖7位(wei)(wei)(wei)移分布云(yun)圖可(ke)(ke)以看出,最(zui)(zui)大變形位(wei)(wei)(wei)于(yu)(yu)儲罐頂部(bu),最(zui)(zui)大變形量為180mm;由(you)圖6應(ying)(ying)(ying)力(li)分布云(yun)圖可(ke)(ke)以看出,由(you)于(yu)(yu)溫差存在(zai),且斜(xie)溫層(ceng)靠近底部(bu),斜(xie)溫層(ceng)下端附近及罐壁(bi)底部(bu)熱應(ying)(ying)(ying)力(li)較大,最(zui)(zui)大應(ying)(ying)(ying)力(li)位(wei)(wei)(wei)于(yu)(yu)模型原點處(chu),此(ci)處(chu)受固(gu)定約束的影響,最(zui)(zui)大應(ying)(ying)(ying)力(li)值為297MPa。

由圖5與圖7結果對(dui)比可知,斜溫層(ceng)靠近儲罐(guan)底(di)部的工況,儲罐(guan)變形更大(da)。

根據(ju)《鋼制壓力容器———分析設(she)計標準》(JB/T4732-1995),對儲罐(guan)(guan)罐(guan)(guan)壁進行線(xian)性化及熱應力判定(ding),結(jie)果(guo)如表3所示。

表3儲罐罐壁熱應力判定———S34779材料

由(you)表3計算(suan)結果可知,熔鹽儲罐(guan)高度(du)14m,斜(xie)溫(wen)(wen)層(ceng)厚度(du)2m,斜(xie)溫(wen)(wen)層(ceng)溫(wen)(wen)差(cha)235℃工況下,斜(xie)溫(wen)(wen)層(ceng)分別位于(yu)儲罐(guan)上部距(ju)(ju)離(li)罐(guan)底(di)(di)(di)9.1m及儲罐(guan)底(di)(di)(di)部距(ju)(ju)離(li)罐(guan)底(di)(di)(di)0.8m處,儲罐(guan)罐(guan)壁所受熱應(ying)(ying)力(li)均能(neng)通過強度(du)校核。斜(xie)溫(wen)(wen)層(ceng)靠近儲罐(guan)底(di)(di)(di)部的工況,儲罐(guan)所受熱應(ying)(ying)力(li)更大。

為探討斜溫(wen)層厚度大小對(dui)(dui)儲罐(guan)罐(guan)壁的(de)熱應(ying)力影響情況(kuang),對(dui)(dui)斜溫(wen)層厚度分別為0.2m、0.4m、0.8m、1.4m、2m工(gong)況(kuang)下儲罐(guan)進行熱應(ying)力耦合分析(xi)。結(jie)果如表4所示。

表4儲罐不同斜溫層厚度熱應力

圖8不同斜溫層厚度熱應力(li)曲線

由圖(tu)8可(ke)知,斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)為(wei)(wei)0.2m時(shi),儲罐斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)為(wei)(wei)285MPa;斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)為(wei)(wei)0.4m時(shi),儲罐斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)為(wei)(wei)235MPa;斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)為(wei)(wei)0.8m時(shi),儲罐斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)為(wei)(wei)165MPa;斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)為(wei)(wei)1.4m時(shi),儲罐斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)為(wei)(wei)133MPa;斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)為(wei)(wei)2m時(shi),儲罐斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)為(wei)(wei)96MPa。由此(ci)可(ke)見,斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)越大(da),儲罐罐壁所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)越小(xiao),且斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)位(wei)(wei)置(zhi)(zhi)處的罐壁所(suo)(suo)受(shou)(shou)(shou)熱(re)應力(li)隨(sui)著斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)的增加(jia)呈近線(xian)性降低(di)。因此(ci)斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)越厚(hou)(hou)(hou),對于儲罐的結構安全性越有利。熔鹽(yan)儲罐最佳斜(xie)(xie)(xie)溫(wen)(wen)(wen)層(ceng)(ceng)厚(hou)(hou)(hou)度(du)的設計,需綜合考慮儲罐的成本與系統整體效率及經濟性。

除斜(xie)溫(wen)層(ceng)厚度(du)外,斜(xie)溫(wen)層(ceng)在儲罐(guan)(guan)中(zhong)位(wei)(wei)置也(ye)會對儲罐(guan)(guan)罐(guan)(guan)壁(bi)的熱(re)應(ying)力有(you)一定影響。當斜(xie)溫(wen)層(ceng)厚度(du)為2m時,不同位(wei)(wei)置斜(xie)溫(wen)層(ceng)對儲罐(guan)(guan)罐(guan)(guan)壁(bi)熱(re)應(ying)力影響結果如表5所示(shi)。

表5儲罐不同位置斜溫層熱應力

由表(biao)5可以(yi)看到,分(fen)(fen)別選取斜溫層位(wei)置距離罐(guan)(guan)(guan)底0.8~9.1m處,以(yi)0.5m的間隔進行數值(zhi)模(mo)擬計算(suan),并對(dui)(dui)斜溫層位(wei)置儲罐(guan)(guan)(guan)罐(guan)(guan)(guan)壁所受熱(re)應力進行對(dui)(dui)比分(fen)(fen)析。儲罐(guan)(guan)(guan)罐(guan)(guan)(guan)壁熱(re)應力隨斜溫層位(wei)置不同的變化趨勢(shi)如(ru)圖9所示。

圖9不(bu)同位(wei)置斜溫層熱應力曲線

由(you)圖(tu)9可知(zhi),斜溫(wen)層位置由(you)罐(guan)(guan)(guan)底(di)(di)(di)上升到(dao)(dao)罐(guan)(guan)(guan)頂(ding),罐(guan)(guan)(guan)壁熱(re)應(ying)力先增大后減小,最大熱(re)應(ying)力的斜溫(wen)層位置在距離罐(guan)(guan)(guan)底(di)(di)(di)2m處附近。分析(xi)原因(yin)為(wei)斜溫(wen)層越(yue)靠(kao)近罐(guan)(guan)(guan)底(di)(di)(di),所(suo)受徑(jing)向溫(wen)差(cha)引(yin)起(qi)的熱(re)應(ying)力與熔鹽高(gao)度(du)方向帶來(lai)的靜壓載荷之和(he)越(yue)大,因(yin)此(ci)儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)底(di)(di)(di)部熱(re)應(ying)力值(zhi)越(yue)高(gao)。另外(wai),由(you)于(yu)儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)壁厚由(you)上到(dao)(dao)下逐漸加厚,距離罐(guan)(guan)(guan)底(di)(di)(di)0.8m處的斜溫(wen)層所(suo)在位置儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)壁厚較厚,起(qi)到(dao)(dao)了強度(du)加強的作用,因(yin)此(ci)該處儲(chu)(chu)罐(guan)(guan)(guan)罐(guan)(guan)(guan)壁所(suo)受熱(re)應(ying)力較小。

在斜溫層下邊(bian)緣距(ju)離罐底2m、4m、6m、8m四(si)個位置(zhi)處(chu),儲(chu)罐罐壁(bi)熱(re)應(ying)力分別出(chu)現(xian)峰值。分析(xi)原因為這(zhe)四(si)個位置(zhi)分別為罐壁(bi)壁(bi)厚變化(hua)的分界處(chu),斜溫層邊(bian)緣受網格影響會(hui)出(chu)現(xian)應(ying)力波動,隨著斜溫層位置(zhi)不斷升高(gao),熱(re)應(ying)力持續(xu)減小(xiao)(xiao),直至罐頂附(fu)近,熱(re)應(ying)力逐漸減小(xiao)(xiao)到(dao)100MPa以下。

4結論

本文(wen)基(ji)于光熱電站熔鹽儲罐(guan)結(jie)構建立了熔鹽儲罐(guan)的(de)有(you)限元分(fen)(fen)析模型,通過(guo)載荷施(shi)加及邊界條件設置進行熱應(ying)力耦合分(fen)(fen)析,求解得到不同斜溫層位置、厚度工況下的(de)儲罐(guan)熱應(ying)力分(fen)(fen)布(bu)及位移分(fen)(fen)布(bu)。分(fen)(fen)布(bu)結(jie)果分(fen)(fen)析表明(ming)：

(1)對于不同斜(xie)溫(wen)層(ceng)位(wei)置(zhi),斜(xie)溫(wen)層(ceng)靠近熔(rong)鹽(yan)儲(chu)罐(guan)底(di)部的工(gong)況下(xia),儲(chu)罐(guan)罐(guan)壁變形更(geng)大。斜(xie)溫(wen)層(ceng)厚度2m、溫(wen)差235℃工(gong)況下(xia),對熔(rong)鹽(yan)儲(chu)罐(guan)材料為(wei)S34779進行熱(re)應力判定,結果顯示(shi)儲(chu)罐(guan)罐(guan)壁強度校核(he)通(tong)過。

(2)斜溫層厚度(du)越大,儲罐(guan)罐(guan)壁熱(re)應力越小。

(3)斜(xie)(xie)溫(wen)層(ceng)位(wei)置由罐底上升到罐頂,罐壁熱應(ying)(ying)力先增大(da)(da)后(hou)減小,最大(da)(da)熱應(ying)(ying)力的斜(xie)(xie)溫(wen)層(ceng)位(wei)置在距離罐底2m處附近。

本文通過數(shu)值(zhi)模擬分析光熱電站(zhan)熔(rong)鹽(yan)(yan)儲(chu)罐熱應力(li)及位移分布情況(kuang),并根(gen)據不同(tong)斜溫層(ceng)厚度、位置獲得儲(chu)罐罐壁熱應力(li)變化(hua)趨勢(shi),為(wei)光熱電站(zhan)熔(rong)鹽(yan)(yan)儲(chu)罐斜溫層(ceng)的設計提供(gong)參考。

作(zuo)者：哈爾濱汽輪機廠有限責(ze)任(ren)公司(si)：田永(yong)蘭，崔艷艷，洪增元(yuan)。